Теоретическая механика (ТерМех) - готовые работы

2 ВИНТОВЫЕ НАСОСНЫЕ УСТАНОВКИ С ПОВЕРХНОСТНЫМ ПРИВОДОМ
2.1 Анализ применения винтовых насосных установок на нефтяных месторождениях
После прекращения фазы фонтанирования и ввода в разработку месторождений высоковязких нефтей, а так же увеличение числа низкодебитных скважин на старых месторождениях вызывают необходимость разработки оборудования, предназначенного для эффективной эксплуатации таких месторождений.
Так в НГДУ “Ишимбайнефть”, в связи с вышеперечисленными обстоятельствами было принято решение оборудовать скважины № 78, 88, 181, 196 Карлинского месторождения установками винтовых погружных насосов про¬изводства АО "Ижнефтемаш" с поверхностным приводом. Установка винтового погружного насоса стабильно работает на жидкости, имеющей кинематическую вязкость до 10000 мм2/с с содержанием механических примесей до 2,5 г/л и содержанием газа до 60 % по массе, причем масса поверхностного оборудования 350 кг и мощность электро¬двигателя 1,5 кВт.
Монтаж УВНП и последующая эксплуатация оборудованных ими скважин (таблица 2.1) выяви¬ли ряд достоинств и недостатков этих насосов. К преимуществам относятся:
• низкие капитальные расходы - это объясняется отсутствием специального фундамента, так как поверхностное оборудование размещено на колонной головке;
• низкая стоимость монтажа - система в целом устанавливается одной бригадой;
• незначительные транспортные расходы при монтаже и ремонте, так как металлоемкость конструкции меньше у станка-качалки в несколько раз;
• низкие энергозатраты.
К недостаткам относятся:

Файл формата pdf

1. КИНЕМАТИКА ТОЧКИ
В задачах данного раздела определяются координаты, скорость, ускорение точки в любой назначенный момент времени при различных способах задания движения. Из всех способов задания движения точки наибольшее распространение получили координатный и естественный способы.
Рассмотрим вначале координатный способ задания движения точки. Положение в пространстве движущейся точки определяется тремя координатами в декартовой системе координат. Эти координаты задаются как функции времени:
(1.1)
Зависимости (1.1) называются уравнениями движения точки в декартовых координатах.
Если движение точки происходит в плоскости ху, то задаются только два уравнения движения:
x = x(t); y = y (t).
При прямолинейном движении точки достаточно задать одно уравнение движения:
x = x(t),
если принять, что ось х совпадает с прямой, по которой движется точка.
Скорость точки представляет собой вектор, характеризующий быстроту и направление движения точки в данный момент времени.

документы формата doc

1. Кинематический и силовой расчет привода
Согласно техническому заданию на курсовой проект
,
Тогда требуемая мощность электродвигателя
Pдв = Рв/ŋ
где ŋ =
Здесь ŋ1, ŋ2, ŋ3… — КПД отдельных звеньев кинематической цепи
ŋ1 = 0,98 - КПД муфты, ŋ2 = 0,8 – КПД червячной передачи, ŋ3 = 0,94 - КПД открытой зубчатой передачи, ŋ4 = 0, 99 – КПД пары подшипников.
ŋобщ = 0,72
Требуемая мощность двигателя:

Согласно расчетным значениям выбираем двигатель АИР71А6 ту 16-525.564-84 со следующими параметрами:

Ральное передаточное отношение привода определяется по формуле:


Из стандартного ряда принимаем =22,5, =5, тогда отклонение от реального передаточного числа от расчетного составит:
, что приемлемо, поскольку согласно заданию на курсовой проект
Частота вращения ведущего вала редуктора

Частота вращения ведомого вала редуктора:

Действительная частота вращения выходного вала:

Момент на ведущем валу редуктора:
,
Момент на ведомом валу редуктора:

Расчет крутящего момента на выходном валу:

В качестве итога кинематического расчета составим таблицу 1.

Холодная штамповка представляет собой один из наиболее распространенных видов обработки давлением. В процессе штамповки формообразование совершается путем воздействия рабочих частей штампа на материал заготовки, находящийся в холодном состоянии. Отличительные черты холодной штамповки — использование листового материала в качестве заготовки для подавляющего большинства операций и применение прессов главным образом механических) в качестве оборудования, а штампов — в качестве технологической оснастки.

В данной работе мы постарались достаточно популярно изложить современные взгляды на отношения между человеком, и в принципе любым живым существом, и квантовым миром.
Со времени создания квантовой механики основные ее положения не изменились. Однако на ее основе возникли новые области науки и большое количество практических приложений.
Работа содержит главы, где излагаются история создания основных положений квантовой механики и принципы построения реальных устройств на их основе, а также главы, посвященные квантовой теории измерений, из которой следует, что включение сознания наблюдателя в квантовую теорию позволяет по-новому взглянуть на само сознание.
Можно надеяться, хотя это пока достоверно не установлено, что теория сознания, учитывающая выводы квантовой теории измерений, поможет понять необычайные свойства сознания. Если такое понимание будет действительно достигнуто, то это даст шанс преодолеть барьер межу естественнонаучными и гуманитарными методами познания действительности.

3 Расчет тихоходной зубчатой передачи
3.1 Материалы и термообработку принимаем те же, что и для быстроходной передачи.
[3,стр.189]
Принимаем коэффициент
[3,стр.189]
Тогда

По графику IV (лит.3,стр.186 табл.12.18) находим при НВ>350 и Ψbd=0,9 коэффициент Кнβ=1,22

Модуль передачи
m=(0,1…0,2)aW = (0,1…0,2)149=1,49…2,98 мм
Принимаем m = 2 мм
Сумма зубьев шестерни и колеса

Число зубьев шестерни

Принимаем Ζ3 = 26, тогда
Ζ4 = Ζ3 • u2 =123,5
Принимаем Ζ4 = 124
Действительное передаточное число

Окончательное межосевое расстояние

3.2 Размеры шестерни и колеса
d3= m z3= 2 •26 = 52 мм
da3= d3+2m = 52+2 • 2= 56 мм
d4= m z4= 2 • 124 = 248 мм
da4= d4+2m = 248+2 • 2 = 252 мм
b4= Ψba • αw = 0,315 • 150 = 47,25 мм
Принимаем b4 = 50 мм
b3 = b4 + 5мм = 50+5=55 мм
3.3 Проведем проверочный расчет зубьев на изгиб
[3, стр.191]
Коэффициент формы зуба при Ζ3 = 26
УF= 3,88 [3,стр.192 табл.12.23]
Коэффициенты
Уε=1 и Уβ=1 [3, стр.193]
Окружная скорость в передаче

При этой скорости и 8-й степени точности (принято) коэффициенты
КFL = 1,2 [3,стр.184, табл.12.17]
КFV = 1,04 [3,стр.195, табл.12.5]
При
коэффициент КFβ =1,25 [3,стр.186, табл.12.18]

пункт 2.4
Прочность передачи достаточна.
4 Предварительный расчет валов
4.1 Определим диаметры валов из расчета на кручение по пониженному допускаемому напряжению.

4.2 Диаметр выходного конца ведущего вала

При диаметре вала выбранного электродвигателя dЭ=32 мм принимаем d1=30 мм и диаметр под подшипники ведущего вала d11=35 мм
4.3 Диаметр под подшипники промежуточного вала

Принимаем d21=25 мм и под ступицу зубчатых колес d2˝=30 мм
4.4 Диаметр выходного конца ведомого вала

Принимаем d3=22 мм, под подшипники d31=25 мм и под ступицу зубчатого колеса d3˝=34 мм
5 Конструктивные размеры шестерни зубчатых колес
5.1 Шестерня Ζ1 выполняется заодно целое с валом
5.2 Колесо Ζ2 выполняется из поковки.
Диаметр ступицы
dCT=1,6 d2˝=1,6 • 40 =64 мм
Принимаем диаметр ступицы dСТ = 64 мм
Длина ступицы
lCТ=1,2 • d2˝=1,2 • 40 = 48 мм
Толщина обода
S0=(2,5…4)m=(2,5…4) •2=5…8
Принимаем S0=10
Толщина диска
C= 0,3b2= 0,3 • 30 = 9 мм
Принимаем С=10 мм
5.3 Колесо Ζ4 выполняется из поковки.
Диаметр ступицы
dCT=1,6 d3˝=1,6 мм • 65 = 104 мм
Принимаем диаметр ступицы dСТ = 104 мм
Длина ступицы
lCТ=1,2 • d3˝=1,2 • 65 = 75 мм
Толщина обода
S0=(2,5…4) m = (2,5…4)2 = 5…8
Принимаем S0= 10 мм
Толщина диска
C=0,3b4 = 0,3 • 50 = 15 мм
Принимаем С =15 мм.
6 Конструктивные размеры корпуса и крышки редуктора
6.1 Толщина стенок корпуса и крышки редуктора
δ = 0,025αw+1 = 0,025• 150 + 1 = 4,73 мм
Принимаем δ = 8 мм
Толщина фланца корпуса и крышки
b = 1,5δ = 1,5•8 = 12 мм
Толщина нижнего пояса корпуса
p = 2,35δ = 2,35 • 8 = 18,8 мм
Принимаем р = 20 мм
Диаметр фундаментных болтов
d1=(0,03÷0,036)αw+ 12 = (0,03÷0,036) •142+12 =16,1 ÷ 17,3 мм
Принимаем d1=16 мм
Диаметры болтов крепления крышки с корпусом
d2=(0,05÷0,6)d1 = (0,5÷0,6) •16=8 ÷ 10 мм
Принимаем d2=10 мм
7 Проверка прочности шпоночных соединений.
7.1 Для соединений деталей с валами принимаются призматические шпонки со скругленными торцами по ГОСТ 8789-68. Материал шпонок – сталь 45 нормализованная.
Прочность соединений проверяется по формуле
[3,стр.107]
7.2 Для соединения вала электродвигателя с выходным концом ведущего вала при d1=22 мм выбираем шпонку с параметрами
b • h • l = 8 • 7• 30; t = 4 мм

Применяем чугунную полумуфту
[3,стр.108]
7.3 Для крепления зубчатого колеса Z2 и шестерни Z3 при d2˝=40мм выбираем шпонку b • h • l = 12• 8• 40; t1 = 5 мм

Для стальной ступицы
[3,стр.108]
7.4 Для соединения зубчатого колеса Z4 при d3˝=30мм выбираем шпонку
b • h • l = 6• 6• 30; t1 = 5 мм

7.5 Для соединения стальной полумуфты с выходным концом ведомого вала при d3=22мм выбираем шпонку b • h • l = 6• 6• 30; t1 = 5 мм

7.6 Прочность шпоночных соединений достаточна

Закон сложения скоростей был известен ещё Аристотелю (который рас-сматривал его как легко проверяемый закон природы). Но вот незначитель-ный перечень учёных (приводим фамилии лишь крупнейших), тративших время на его «доказательства» [9, С. 40-41]): Д. Бернулли (1700-1782 гг.), И.Г. Ламберт (728-1777 гг.), Ж.Л. Даламбер (1717-1783 гг.), П.С. Лаплас (1749-1827 гг.), Дюшайла (1804 г.), Л. Пуансо (1777-1859 гг.), С.Д. Пуассон (1781-1840 гг.), О.Л. Коши (1789-1857 гг.), А.Ф. Мёбиус (1790-1868 гг.), М.В. Ост-роградский (1801-1862 гг.), А. Фосс (1901 г.), К.Л. Навье (1841 г.), В.Г. Имше-нецкий (1832-1892 гг.), Ж.Г. Дарбу (1842-1917 гг.), Х.С. Головин (1889 г.), Н.Е. Жуковский (1847-1921 гг.), Ф. Шур (1856-1932 гг.), Г. Гамель (1877- 1954 гг.), А.А. Фридман (1888-1925 гг.) и др.

фрагмент решения: Решение.
Рассмотрим равновесие балки АВ. На балку, если ее считать свободной, будет действовать заданная сила G, равна весу балки, реакции отброшенных связей Rc и RD, направленные перпендикулярно плоскости балки и реакция пола N, направленная перпендикулярно оси ОХ (рис. 2,б). Учитывая отсутствие смещения точки В в горизонтальном направлении, считаем реакцию пола в горизонтальном направлении равной нулю.